Расчет стальных конструкций. Трассировка расчета

Узел 1

Выполненные проверки
Наименование	Процент использования,%
Плита	99.03
Шов Ш1	30.10
Шов Ш2	30.10
Эскиз узла

Проверка: Плита

KIp = 6·M_tr/(R_y·(γ_c/γ_n)·ak·(tpl - 2)²)·100
KIp = 6·(1.17344·10⁷)/(205·(1/1)·300·(36 - 2)²)·100 = 99.0325 %

Здесь:

M_tr = (1.17344·10⁷) Н*мм - момент в трапецеидальном участке плиты
R_y = 205 МПа - расчетное сопротивление стали по текучести
γ_c = 1 - коэффициент условий работы
γ_n = 1 - коэффициент надежности по назначению
ak = 300 мм - длина кромки колонны
tpl = 36 мм - толщина пластины

M_tr = σ_max·A_tr·с
M_tr = 13.5208·24455·35.4886 = (1.17344·10⁷) Н*мм

Здесь:

σ_max = 13.5208 МПа - максимальное напряжение в пределах пластинки
A_tr = 24455 мм² - площадь трапеции
с = 35.4886 мм - расстояние от центра тяжести трапеции до кромки колонны

A_tr = (bk + ak)/2·h
A_tr = (430 + 300)/2·67 = 24455 мм²

Здесь:

bk = 430 мм - длина кромки плиты
ak = 300 мм - длина кромки колонны
h = 67 мм - высота трапеции

bk = B
bk = 430 мм

Здесь:

B = 430 мм - ширина пластины

ak = B_cl
ak = 300 мм

Здесь:

B_cl = 300 мм - ширина колонны

h = (H - H_cl)/2
h = (430 - 296)/2 = 67 мм

Здесь:

H = 430 мм - длина пластины
H_cl = 296 мм - высота колонны

с = (2·bk + ak)·h/(3·(bk + ak))
с = (2·430 + 300)·67/(3·(430 + 300)) = 35.4886 мм

Здесь:

bk = 430 мм - длина кромки плиты
ak = 300 мм - длина кромки колонны
h = 67 мм - высота трапеции

Проверка : Шов Ш2

Поскольку условие (β_f·k_f < β_z·k_f) - удовлетворяется , то

KIw = |Nx|·10³/(β_f·(k_f·(2·Hw) + k_f·(2·(bf + bf - tw - 2·R)))·R_wf·β_wf·γ_c/γ_n)·100

то есть условие (0.7·8 < 1·8) - удовлетворяется , то

KIw = |500|·10³/(0.7·(8·(2·269) + 8·(2·(300 + 300 - 9 - 2·18)))·180·1·1/1)·100 = 30.099 %

Здесь:

Nx = 500 kН - продольное усилие в соответствующей системе координат
β_f = 0.7 Таблица 34* - коэффициент, учитывающий технологию сварки
k_f = 8 мм - катет сварного шва
Hw = 269 мм - высота стенки
k_f = 8 мм - катет сварного шва
bf = 300 мм - ширина полки
bf = 300 мм - ширина полки
tw = 9 мм - толщина стенки
R = 18 мм - радиус закругления
R_wf = 180 МПа - расчетное сопротивление угловых швов срезу (условному) по металлу шва
γ_wf = 1 - коэффициент условий работы шва
γ_c = 1 - коэффициент условий работы
γ_n = 1 - коэффициент надежности по назначению
β_f = 0.7 Таблица 34* - коэффициент, учитывающий технологию сварки
β_z = 1 Таблица 34* - коэффициент, учитывающий технологию сварки

k_f = k_f
k_f = 8 мм

Здесь:

k_f = 8 мм - катет сварного шва

Nx = |(0.2·Nx)|
Nx = |(0.2·-2500)| = 500 kН

Здесь:

Nx = -2500 kН - продольное усилие в соответствующей системе координат

Nx = Nx
Nx = -2500 kН

Здесь:

Nx = -2500 kН - продольное усилие в соответствующей системе координат

k_f = k_f
k_f = 8 мм

Здесь:

k_f = 8 мм - катет сварного шва

Проверка : Шов Ш1

Поскольку условие (β_f·k_f < β_z·k_f) - удовлетворяется , то

KIw = |Nx|·10³/(β_f·(k_f·(2·Hw) + k_f·(2·(bf + bf - tw - 2·R)))·R_wf·γ_wf·γ_c/γ_n)·100

то есть условие (0.7·8 < 1·8) - удовлетворяется , то

KIw = |500|·10³/(0.7·(8·(2·269) + 8·(2·(300 + 300 - 9 - 2·18)))·180·1·1/1)·100 = 30.099 %

Здесь:

Nx = 500 kН - продольное усилие в соответствующей системе координат
β_f = 0.7 Таблица 34* - коэффициент, учитывающий технологию сварки
k_f = 8 мм - катет сварного шва
Hw = 269 мм - высота стенки
k_f = 8 мм - катет сварного шва
bf = 300 мм - ширина полки
bf = 300 мм - ширина полки
tw = 9 мм - толщина стенки
R = 18 мм - радиус закругления
R_wf = 180 МПа - расчетное сопротивление угловых швов срезу (условному) по металлу шва
γ_wf = 1 - коэффициент условий работы шва
γ_c = 1 - коэффициент условий работы
γ_n = 1 - коэффициент надежности по назначению
β_z = 1 Таблица 34* - коэффициент, учитывающий технологию сварки

Проверка : Дополнительная информация

Расположение локальных осей координат в элементах узла


назад в раздел

Версия для печати

Поиск по сайту